2024年4月2日发(作者：)
山东德通实业公司技术文件—冷却塔选型计算
BHD-370-1-1冷却塔选型计算
计算公式或符号结果单位说明根据
t
1
37
℃进水温度要求
t
2
30
℃出水温度要求
θ
35.6
℃干球温度要求
τ
28
℃湿球温度要求
P
0
99.4kPa大气压力GB7190.1—1997
t
3
=(t1+t2)/2
33.50kJ/kg平均水温GB7190.1—1997
T
1
=273.16+t
1
310.16K进水温度的绝对温度计算
T
2
=273.16+t
2
303.16K出水温度的绝对温度计算
T
θ
=273.16+θ
308.76K干球温度的绝对温度计算
T
τ
=273.16+τ
301.16K湿球温度的绝对温度计算
T
3
=273.16+t
3
306.66K平均水温的绝对温度计算
lgP
θ
"=2.0057173-3.142305(1000/T
θ
-
1000/373.16)+8.2lg(373.16/ T
0.764/
θ
)-0.0024804(373.16-T
θ
)
进塔空气在干球温度时的饱和空气
P
lgPθ"
θ
"=10
5.81kPa
的水蒸气分压
GB7190.1—1997
lgP
τ
"=2.0057173-3.142305(1000/T
θ
-
1000/373.16)+8.2lg(373.16/ T
0.577/
θ
)-0.0024804(373.16-T
θ
)
进塔空气在湿球温度时的饱和空气
P
lgPτ"
τ
"=10
3.78kPa
的水蒸气分压
GB7190.1—1997
lgP
1
"=2.0057173-3.142305(1000/T
1
-
1000/373.16)+8.2lg(373.16/ T
0.798/
1
)-0.0024804(373.16-T
1
)
空气在进水温度时的饱和空气的水
P
lgP1"
1
"=10
6.27kPa
蒸气分压
GB7190.1—1997
lgP
2
"=2.0057173-3.142305(1000/T
2
-
1000/373.16)+8.2lg(373.16/ T
0.628/
2
)-0.0024804(373.16-T
2
)
空气在出水温度时的饱和空气的水
P
lgP2"
2
"=10
4.24kPa
蒸气分压
GB7190.1—1997
lgP
3
"=2.0057173-3.142305(1000/T
3
-
1000/373.16)+8.2lg(373.16/ T
0.714/
3
)-0.0024804(373.16-T
3
)
空气在出水温度时的饱和空气的水
P
3
"=10
lgP3"
5.17kPa
蒸气分压
GB7190.1—1997
φ55%进塔空气相对湿度GB7190.1—1997
ρ=1000(P
0
-φP
1
") /287.14(273+θ)
1.086
kg/m
3
进塔干空气密度计算
G222000
m
3
/h
风量设计
Q=3466/14（按14台选型）248
m
3
/h
水流量要求
S7.95
m
2
填料截面积计算
制表：钟周强
BHD-370-1-11/2
山东德通实业公司技术文件—冷却塔选型计算
BHD-370-1-1冷却塔选型计算
计算公式或符号结果单位说明根据
Q'=Q*1000248000kg/h水的质量流量计算
λ=ρG/Q'0.972/气水比计算
Δt =t
1-
t
2
7℃进出水温差计算
C
w
4.187kJ/kg℃水的比热设计
k=1-t
2
/(586-0.56*(t
2
-20))
0.948/系数GB7190.1—1997
i
1
=1.006θ+0.622(2500+1.858θ)φP
θ
"/(P
0
-φP
θ
")
88.50kJ/kg进塔空气焓GB7190.1—1997
i
2
=i
1
+C
w
Δt /( kλ)
120.29kJ/kg出塔空气焓GB7190.1—1997
i
m
=(i
1
+i
2
)/2
104.40kJ/kg塔内空气的平均焓GB7190.1—1997
i
1
"=1.006t
1
+0.622(2500+1.858t
1
)P
1
"/(P
0
-P
1
")
144.87kJ/kg进水温度时的饱和空气焓GB7190.1—1997
i
2
"=1.006t
2
+0.622(2500+1.858t
2
)P
2
"/(P
0
-P
2
")
101.04kJ/kg出水温度时的饱和空气焓GB7190.1—1997
i
m
" =1.006t
3
+0.622(2500+1.858t
3
)P
3
"/(P
0
-P
3
")
121.18kJ/kg平均水温时的饱和空气焓GB7190.1—1997
A30.24
m
2
进风面积计算
g=G*ρ/A/230316
kg/m
2
h
进塔空气的重量风速计算
q=Q'/S31187
kg/m
2
h
淋水密度计算
βxv =1400*(g/1000)0.466*(q/1000)0.33
21360
kg/m
3
h
填料散质系数
δ
i
"=(i
1
"+i
2
"-2*i
m
")/4
0.89/GB7190.1—1997
η=(i
1
"-i
2
")/(i
1
"-δi"-i
1
)
0.79/GB7190.1—1997
ξ=(i
2
-i
1
)/(i
1
"-δi"-i
1)
0.57/GB7190.1—1997
x0.25/GB7190.1—1997
Δi
m
=x(i
1
"-δi"-i
1
)
13.87kJ/kg平均焓差GB7190.1—1997
Ω=(C
w
Δt)/Δi
m
2.11/必须达到的冷却数GB7190.1—1997
V=ΩQ'/(kβxv)25.87
m
3
必须达到的任务填料体积GB7190.1—1997
V'27.00
m
3
冷却塔的实际填料体积设计
（V'/V-1）4.3%与任务填料体积相比实际富裕量计算
结论：选用上述型号的冷却塔，已考虑招标文件
的参数要求，能完全胜任此冷却任务。
制表：钟周强
BHD-370-1-12/2
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